2.2. Оптимизационные параметры котельных децентрализованного теплоснабжения
Можно считать с достаточным приближением, что энтальпия J в котлах в диапазоне изменения температуры t уходящих газов t=0-r200°C меняется линейно от температуры /36-37/:
J-At. (2.1)
Принимая также для газообразного топлива состав по метану 98-99%, а удельную теплоту сгорания Qc =32,5-33,5 МДж/м3, что близко к реальным
Для котлов без теплоутилизаторов, работающих на самотяге, теплопотери с уходящими газами при прочих равных условиях составляют величину, равную
02=10,5*11,5% при tyx=200*210°C.
На рис.2.8 приведена эмпирическая зависимость тепловых потерь q2 от
температуры уходящих газов для котлов малой тепловой производительности не более 2,5 МВт.
Опыты проводились при проведении наладочных работ на котлах KB и "Хопер-80Э".
Зависимость С[2,%, как функция температуры уходящих газовРис.2.8. Зависимость тепловых потерь C{z от температуры уходящих газов для котлов малой тепловой производительности
tyX описывается эмпирической зависимостью вида:
справедливой для диапазона изменения температуры уходящих газов ty,,—60+220°С при сжигании в топках природного газа или жидкого топлива и
тепловой производительности до 3,0МВт.
Важным параметром, который необходимо учитывать при выборе котлов и
выполнении теплового баланса, является (J5, характеризующий потери теплоты от наружного охлаждения. Для паровых котлов в работе /Норм, метод/ приведена эмпирическая кривая, характеризующая теплопотери как функцию от паропроизводительности. На основе экспериментальных данных для водогрейных котлов, рассмотренных выше, получена аппроксимирующая зависимость,
описывающая теплопотери С[5,%, как функцию от теплопроизводительности в МВт:
Теплопотери от химического недожога (}з при сжигании природного газа
несущественны и составляют, как это следует из наладочных опытов, CJ3 =0,5-1%,
а от механического недожога при сжигании природного газа - CJ4 —0, жидкого
топлива - q4=0,5-l%.
Уравнения (2,1)-(2.4) с учетом С[з =0,5-1% и Cj4=0 образуют алгоритм для проведения обратного теплового баланса котлов систем децентрализованного теплоснабжения. Методика проведения теплового баланса применительно к водогрейным котлам нового поколения малой теплопроизводительности в нормативной отечественной литературе отсутствует.
Еще по теме 2.2. Оптимизационные параметры котельных децентрализованного теплоснабжения:
- 2.1. Конструкции котлов м компоновочные решения котельных для систем децентрализованного теплоснабжения
- 3.1. Термические сопротивления теплообменных поверхностей нагрева котлов модульных котельных систем децентрализованного теплоснабжения
- Сорокин Роман Викторович. Тепловая и экономическая эффективности модульных котельных систем децентрализованного теплоснабжения: Диссертация кандидата технических наук: 05.23.03: Воронеж, 2004, 2004
- 4.3. Методика расчета теплотехнических и технико-экономических параметров котлов и оборудовании модульных котельных
- 3.2. Математическое моделирование процессов тепломассообмена в сетевых трубопроводах систем теплоснабжения
- 2.4. Подбор основного и вспомогательного оборудования модульной котельной
- Децентрализованные системы ОМС
- Оптимизационная задача
- Аварийно спасательные работы в сетях теплоснабжения и электроснабжения
- Выработка решения в условиях определенности: оптимизационный анализ
- Определение взаимосвязи между конструктивными параметрами барабана смесителя и технологическими параметрами
- 4.1. Разработка компоновочных решений по размещению оборудования в модульных котельных
- 11.2. Методы решения оптимизационных задач
- Децентрализованные центры прибыли
- Экономическая эффективность применения КТАНов в котельных
- Понятие и структура децентрализованных финансов.
- Оптимизационные методы и модели в управлении экономическими системами
- 1.1. Общая характеристика тепловых схем и модульных автоматизированных котельных на их основе
- Лекция 4. Использование оптимизационных моделей при принятии решений
- 1.4. Рекомендации по включению и компоновке КТАНов в котельных