<<
>>

ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

В работе получены следующие результаты.

Впервые решена задача о теплопередаче при перекрестном токе с произвольными профилями входных температур обоих теплоносителей. Показано, что в частных случаях, при равномерности входных температур теплоносителей, полученное решение переходит в известные формулы Нуссельта.

Разработаны графо-аналитические методики расчета среднего температурного напора:

а) в одноходовом перекрестноточном теплообменнике со ступенчатыми профилями входных температур;

б) в двухходовых С- и Z-перекрестных теплообменниках с межходовым перемешиванием одного из теплоносителей (при полном отсутствии перемешивания другого) и неравномерными входными температурами обоих теплоносителей;

в) в Z- перекрестном теплообменнике с произвольным количеством ходов при межходовом перемешивании одной среды и полном отсутствии перемешивания второй.

Перечисленные расчетные методики получены на основе строгих аналитических соотношений, поэтому они одинаково точны во всей области применимости исходной математической модели перекрестного тока, положенной в основу существующих нормативных методов расчета температурного напора в трубчатых воздухоподогревателях.

Показано, что в Z-ТВП влияние неравномерности входной температуры газов на средний температурный напор не зависит от степени межходового перемешивания воздуха.

Поэтов/у изменение температурного напора из-за входных неравномерностей можно всегда вычислить по упомянутой выше методике (п. 26), построенной в предположении полного межходового перемешивания воздуха.

Разработана приближенная методика расчета локальных температур сред в произвольной точке одноходового теплообменника с неравномерными входными температурами.

Разработана новая методика расчета минимальной температуры стенки в ТВП, учитывающая, в отличие от нормативной, влияние количества и величины ходов, неравномерности входных и выходных температур, схемы движения воздуха.

Методика сформулирована в двух модификациях: "общей" и "упрощенной". Общая методика применима для любых трубчатых воздухоподогревателей (в том числе для каскадных) и других перекрестноточных теплообменников. Упрощенная модификация методики предназначена для ТВП с числом ходов ^4.

Показано, что разница в минимальных температурах стенки, сосчитанных по новой методике и с помощью численных расчетов на ЭВМ во всем диапазоне типичных для ТВП значений определяющих параметров не превышает 2°С. В то же время погрешность нормативного расчета может достигать 15°С и более,

Найдены формы профиля входной температуры воздуха, при которых требуемые (по условиям защиты от коррозии) температуры стенок в ТВП обеспечиваются при минимальных затратах тепла на предварительный подогрев воздуха. Показано, что при найденных формах профиля средняя температура воздуха перед ТВП может быть уменьшена по сравнению с однородным профилем на 15-20°С без снижения минимальной температуры стенки воздухоподогревателя.

Выполнена расчетная оценка влияния неравномерности теплоотдачи по периметру трубы на минимальную температуру металла трубы в ТВП. Показано, что в котельных воздухоподогревателях снижение минимальной температуры металла из-за неравномерности теплоотдачи, лежит в пределах 5°С, причем наиболее сильно оно может проявляться в многоходовых ТВП, и практически не ощущается в аппаратах с числом ходов меньше трех.

Выполнен анализ идеального противоточного каскадного теплообменника, Показано, что при заданном температурном режиме конструкции из возможных вариантов каскадной подачи среды наибольший теплосъем обеспечивает тот, при котором каскадная часть теплообменника занимает наибольшую долю поверхности,

Создана методика расчета каскадных ТВП с произвольным числом ходов заданной величины. Методика позволяет определять величины всех байпасов воздуха и температуру входной порции воздуха, необходимые для обеспечения требуемых минимальных температур стенки, а также средние выходные и межходовые температуре газов и воздуха.

Новые расчетные методики, перечисленные выше, использованы для разработки технических решений по совершенствованию воздухоподогревателей.

Среди них:

а) вариант ТВП для котла П-57Р с получением трех потоков горячего воздуха различной температуры: первичного, вторичного и избыточного /64/ - с последовательным включением по газам однохо- довых воздухоподогревателей первичного и избыточного воздуха;

б) установка подогрева вентиляционного воздуха избыточным на котле ПК-39 блока 300 Мвт Троицкой ГРЭС (ввод в эксплуатацию - 1984 год) /65/;

в) каскадный ТВП с рециркуляционным преднагревателем для котлов ПК-38 (блок 150 Мвт).

Последняя из перечисленных установок разработана, внедрена и испытана в 1982-83г. при участии автора на двух котлах Березовской ГРЭС Белглавэнерго (приложение 6). Ожидаемый экономический эффект - около 200 тыс.руб./год на I блок.

Впервые начата разработка поверхностей с анизотропной теплоотдачей (существенно различной при обдуве в противоположных направлениях) для регенеративных теплообменников. Выделены законо-

мерности конвективного теплообмена, являвдиеся источником осуществимости анизотропной теплоотдачи.

Экспериментально найдена теплоаккумулирущая набивка для регенеративных воздухоподогревателей, обладающая средним коэффициентом анизотропности А=1,75. Коэффициент анизотропности на одном из концов набивки достигает величины А=2,3. Показано, что минимальная температура такой набивки при установке ее вместо стандартной набивки (например, в EBB газомазутного котла ПК-41), ожидается примерно на 15°С выше при тех же температурах воздуха и уходящих газов, что должно значительно снизить скорость сернистой коррозии и загрязнения,

Разработана высокоинтенсифицированная жалюзийная набивка с широкими каналами для прохода сред. Экспериментально определены тепловые и аэродинамические характеристики набивки. Проверена работоспособность набивки при работе на экибастузском угле в действующем EBB блока 500 Мвт Рефтинской ГРЭС. При равном теплосъеме жалюзийная набивка требует по крайней мере в 1,5 раза меньше металла, чем стандартная интенсифицированная набивка, имеет меньшее аэродинамическое сопротивление и не забивается крупно дисперсной золой экибастузского угля.

На Подольском машиностроительном заводе создано специальное оборудование и осваивается производство жалюзийной набивки.

Разработаны схемы новых типов РВВ, защищенных от низкотемпературной сернистой коррозии за счет обеспечения температуры всех конструктивных элементов, контактирующих с домовыми газами, выше точки росы:

а) каскадный РВВ с внешним байпасом воздуха;

б) каскадный РВВ с внутренним байпасом воздуха.

Выполнена экспериментальная отработка конструкции смесителей каскадных РВВ, Испытана натурная модель смесителя.

15.

Разработан технический проект каскадного РВВ дня котлов ПК-41 Конаковской ГРЭС. Внедрение каскадных РВВ на указанных котлах позволит поддерживать минимальную температуру металла в воздухоподогревателях выше 150°С при снижении температуры уходящих газов на ~7° по сравнению с существующей.

Конаковская ГРЭС одобрила проект каскадного РВВ. Ожидаемый экономический эффект составляет от 950 до 1300 тысяч руб./год на станцию (8 блоков по 300 Мвт).

Основная часть материалов настоящей диссертации опубликована в 6 статьях и 6 авторских свидетельствах на изобретения /23,54, 95-105/.

Содержание отдельных частей работы докладывалось на межвузовском семинаре в Саратовском политехническом институте (приложение 3), на заседании секции научного совета ГКНТ СССР в Барнауле /97/, на научно-технических семинарах ЦКТИ, ВТИ (приложение 3) и ЗиО, а также на конференции молодых ученых и специалистов Минэнергомаша (ЦКТИ, 1979 г.) и нескольких конференциях молодых специалистов ЗиО. Технические разработки по коррозионностойким РВВ экспонировались в г.Подольске на выставке НТТМ и отмечены первой премией.

В результате обсуждения специалистами ЦКТИ, ВТИ и ЗиО, изложенные в диссертации новые методики расчета рекомендованы к использованию в качестве нормативных при проектировании котельных агрегатов (приложения 3,5).

Автор благодарит коллег, которые на разных этапах работы активно .сотрудничали с ним или оказывали ему содействие: д.т.н., профессора В.К.Мигая; к.т.н. Р.А.Петросяна, И.И.Надырова (ВТИ); к. т.н. И.А.Боткачика (Мосэнергоремонт);

Б.Захаренко, Г.А.Гаряева (Рефтинская ГРЭС); Н.Н.Федорако (Березовская ГРЭС);

к.т.н., доцента А.Ю.Вески, В.В.Марченкова (ТалШ); Е.И.Носкова, Г.В.Громова, Г.И.Цофину, В.П.Нжолаева, А.Н.Проня,

ИДютову, А.В.Пшшхина (ЗиО).

Особую признательность автор выражает человеку, которого считает своим учителем в науке и в жизни - к.т.н. заслуженному изобретателю РСФСР А.У.Липецу. 55.

<< | >>
Источник: Ямпольский Аркадий Ефимович. Повышение тепловой эффективности и коррозионной стойкости котельных воздухоподогревателей: Дис. ... канд. технических наук : 05.14.05. - М.: РГБ, 2007. 2007

Еще по теме ЗАКЛЮЧЕНИЕ.:

  1. 3.1. Умозаключение как форма мышления. Виды умозаключений
  2. Умозаключение
  3. 4.1. Умозаключение как форма мышления.
  4. § 3. Умозаключение по аналогии. Место аналогии в судебном Исследовании
  5. d) Четвертая фигура: В В В, или математическое умозаключение
  6. Примечание [Обычный взгляд на умозаключение]
  7. В. УМОЗАКЛЮЧЕНИЕ РЕФЛЕКСИИ (DER SCHLUSS DER REFLEXION)
  8. а) Умозаключение общности (Der Schlufi der Allheit)
  9. b) Индуктивное умозаключение (Der Schiup der Induktion)
  10. с) Умозаключение аналогии (Der Schluft der Analogic)
  11. а) Категорическое умозаключение (Der kategorische Schiup)
  12. Ь) Гипотетическое умозаключение (Der hypothetische Schlufi)
  13. с) Дизъюнктивное умозаключение (Der disjunktive Schiup)
  14. _умозаключение
  15. 2. Абстрактное мышление: понятие, суждение и умозаключение
  16. ЛЕКЦИЯ № 15Умозаключение. Общая характеристика дедуктивных умозаключений
  17. 1. Умозаключение и взаимосвязь (взаимоотношение) предметов