Выводы

2.9.1. Выведено уравнение для определения скорости движения частицы материала вдоль поверхности криволинейной лопасти ротора, которая учитывает его частоту вращения, угол β₁,образованный ломаной линией лопасти с радиальным направлением и радиальное расстояние ρ1 от центра вращения ротора до начала криволинейной лопасти.

2.9.2. Установлен угол схода α₁крупной частицы с поверхности криволинейной лопасти ротора, зависящий от соотношения радиальной ї)_ли окружной υ_ω скоростей частицы в момент ее отрыва от поверхности лопасти. Данный угол необходим для обеспечения условия движения крупных частиц во встречных потоках.

2.9.3. Определен граничный размер г_ш частиц, разделяемых с помощью радиальных прямолинейных лопастей прямоугольного поперечного сечения, с учетом условия преодоления сферической частицей радиальной прямолинейной лопасти высотой “h ”.

2.9.4. Получены аналитические выражения, дающие возможность определить величину скола мелких частиц в результате их косого соударения в зоне встречных пересекающихся потоков в зависимости от расстояния L₀между роторами и их частоты вращения п.

2.9.5. Получено аналитическое выражение, дающее возможность определить отношение конечного размера крупной частицы D_kматериала к ее начальному размеру D_hв результате ее разрушения встречным лобовым ударом в зависимости от частоты вращения ротора и коэффициента трения.

2.9.6. Разработано аналитическое выражение, позволяющее определить координаты загрузочных патрубков и расстояние между центрами вращающихся роторов. В результате теоретических исследований установлено, что сход крупных частиц с поверхности криволинейной лопасти происходит при большей величине угла поворота ротора, чем сход мелких частиц с поверхности радиальной прямолинейной лопасти прямоугольного поперечного сечения.

2.9.7. Получено аналитическое выражение для определения производительности центробежной противоточной мельницы. Выявлено, что производительность зависит в большей степени от частоты вращения роторов и от расстояния между точкой загрузки и осью вращения ротора, данная зависимость имеет нелинейный характер.

2.9.8. Определена мощность, затрачиваемая на движение частиц в центробежной противоточной мельнице с учетом взаимного влияния встречных потоков в тангенциальном патрубке. Установлено, что мощность зависит от конструктивных параметров роторов, их частоты вращения, концентрации твердой фазы в воздушном потоке, а также от размеров частиц. Например, при повышении частоты вращения роторов от 100 с^-1 до 200 с^-1 потребляемая мощность, затрачиваемая на взаимодействие встречных потоков, повышается с 0,8 кВт до 1,55 кВт.

3.