Исследование зависимости предела прочности на отрыв клеевых растворов для кладки плитки от основных конструктивных и технологических параметров лопастного смесителя
После обработки результатов экспериментальных исследований получено уравнение регрессии в кодированном виде:
Анализируя уравнение регрессии (4.
6) определим значимость факторов (рис. 4.17) (для коэффициентов
по долям общая сумма по модулю равна 300%, но при анализе влияния суммарной значимости факторов учитываются знаки при коэффициентах в уравнении регрессии). Наибольшее влияние на величину предела прочности на отрыв клеевых растворов для кладки плитки оказывает фактор
Значимость факторов x1 и x3 равны (Σ 39%) и (Σ
24%), что меньше влияния фактора x2 в 1,4 и 2,2 раза соответственно.
Знак «+» при коэффициентах факторов x1 и x3 показывает, что при увеличении значения данных факторов (частота вращения вала смесителя, величина «живого сечения» винтовой поверхности) будет увеличиваться предел прочности на отрыв клеевых растворов для кладки плитки &о, а знак «-» при
коэффициенте фактора x2(угол установки
лопастей на валу смесителя)
уменьшаться.
Рисунок 4.17. Значимость основных факторов для предела прочности на отрыв клеевых растворов для кладки плитки: 
Преобразовав уравнение (4. 6), получим его в натуральном виде:
Здесь нужно отметить, что на предел прочности на отрыв клеевых растворов для кладки плитки σ0влияет величина «живого сечения» винтовой поверхности, но при этом оказывает наименьшее значение, поэтому имеет смысл при выборе рациональных параметров работы смесителя рассмотреть более подробно графические зависимости σ0от угла атаки α при фиксированных значениях
остальных варьируемых параметров: частоты вращения вертикального вала пр (рис. 4.18) и величины «живого сечения» С (рис.
4.19).Полученные графики имеют параболический вид, причем носят обратный характер и соответствуют графикам изменения коэффициента неоднородности смеси. Т.к. целью работы является повышение качества готового продукта, следовательно, необходимо рассмотреть подробно изменение предела прочности на отрыв клеевых растворов для кладки плитки с учетом влиянии угла, равным 35о, при котором
152)
130
113
110
1O,S
9.6
7.2
6.7
17,0
σ,MΠa
15,0
13,0
11,0
9,0
7,0
5,0
б)
12,8
np=470 мин-1 np=600 мин-1
15,0
14,2
11,9
11,5
35
• np=500 мин-1 np=630 мин-1
np=550 мин-1
I3J
10,5
∖41X0
10,9
150
1X0
123
110
14,7
13,0
170
Я мп*
9,0 /
73*/
z-,
при С
15,6
12.1
7,7
я. •
153
140
13.9
130
12Д
10,0
17,0 σ.MII, 16.0
35
—пр-500 мииі np?630 ммн-1
163
16,8
Рисунок 4.19. Графики зависимости предела прочности на отрыв клеевых растворов для кладки плитки (То от угла атаки лопастей вала α при фиксированных значениях величин «живого сечения» С винтовых поверхностей