Выводы
1. Получено выражение для определения скорости движения воздуха в поровых каналах, анализ которого показал, что при снижении толщины загрузки l с 0,5м до 0м (для лабораторной установки) и с 2м до 0м (для промышленного образца) скорость в поровых каналах UП увеличивается при давлении ЛР= 0,8 атм.
с 0,002 м/с до 0,02 м/с (в 10 раз), при давлении ЛР= 1,5 атм. с 0,01 м/с до 0,04 м/с (в 4 раза) и при ЛР= 3 атм. с 0,01 м/с до 0,1 м/с (в 10 раз) и при ЛР= 6 атм. с 0,02 м/с до 0,23 м/с (≈ в 10 раз). При увеличении давления в 2 раза скорость в поровых каналах для всех диапазонов толщины слоя загрузки в среднем увеличивается в 2 раза, что не противоречит общей теории пневмотранспортирования сыпучего материала.2. Получено выражение для определения толщины слоя цемента, в котором частицы находятся в состоянии псевдоожижения, а также выражение для определения скорости псевдоожижения. В результате предварительного нагнетания воздуха в верхнюю свободную зону камеры
(ЛР≈3 атм) переводятся в псевдоожиженное состояние во внутрипоровом пространстве всей загрузки (l ≤ 2,5 м). Фильтрационное псевдоожижение всех частиц мельче 25-40 мкм, на которые приходится 85-90% всего цемента, наступает при уменьшении толщины слоя загрузки до 0,5 - 0,75 м, а при снижении толщины слоя цемента до 0,125 м ожижаются самые крупные частицы (dЭ= 100 мкм).
3. Получено выражение для определения скорости входа цементновоздушной смеси в разгрузочную трубу ПКН, максимальное значение которой достигается в конце разгрузки камеры насоса и при наибольшем давлении. Выявлена зависимость скорости входа смеси от диаметра сопел аэрационного устройства и диаметра разгрузочной трубы.
4. Выполнено компьютерное моделирование движения цементновоздушной смеси в камере насоса, на основе которого получено соотношение для расходной концентрации цемента в цементно-воздушной смеси.
5. Выведена формула для расчета расхода сжатого воздуха, сокращение которого осуществляется за счет устранения поровых каналов в слое материала, увеличения концентрации цементно-воздушной смеси и уменьшения времени разгрузки камеры насоса.
6. Получено выражение для определения производительности пневмокамерного насоса, величина которой зависит от давления в камере насоса, скорости входа цементно-воздушной смеси в разгрузочную трубу, диаметра разгрузочной трубы, диаметра камеры насоса.
7. Получена система уравнений, связывающая конструктивнотехнологические параметры пневмокамерного насоса и позволяющая решать оптимизационные задачи.