<<
>>

4.3. Влияние диаметра фурм на структуру суспензии

Как обсуждалось в главах 1 и 2, при физическом моделировании боковой продувки жидкости диаметр фурмы на модели не может быть произвольным. Величина dg при Оц-const определяет кинетическую энергию ввода дутья, а значит, величину направленного горизонтально начального импульса газовой струн.

Эта величина определяет «дальнобойное п>» (итубипу проникновения) струи, удаленность от фурменной стенки тоны выхода струи на поверхность ванны, что влияет на характер циркуляции жидкости в ванне. Очевидно, что и структура шлакоугольной суспензии в печи Ромелт может перестраиваться при изменении только одною диаметра сопла барботажных фурм (при неизменных остальных параметрах 1идродинамическото режима ванны). Особенности распределения модельных частиц в объеме продуваемой ванны при изменении диаметра фурмы исследовали в серии опытов.

Для моделирования характерного стабильного режима работы печи Ромелт (базовый вариант) в предыдущих разделах рабоiы использовали расчетные шачения

Г 1161)

"о -4,4 мм, расход воздушного дутья на 1 фурму 37,5 л/мин и высоту ванны над фурмами 40 мм. Для настоящего исследования иегюльювали фурмы еще двух диаметров: 4,0 мм и 5.0 мм при тех же расходе дутья и высоте ванны. Сравнительно небольшая разница в величинах диаметров фурм в сравниваемых вариантах объясняется гем, что в процессе Ромелг при рабочем расходе дутья на 1 фурму 0,03 м) - 625 м"''ч уменьшение диаметра сопла на 20% соответствует переходу на сверхзвуковой режим продувки, что технологически неприемлемо. В опытах использовали модельные частицы фракции 0,50-1,25 мм.

Пробы отбирали из поверхностного слоя ванны и с уровня фурм в области ноз. 1 (рис. 15). 11олученные результаты представлены на рис. 28 и рис. 29.

Анализ зависимостей, представленных на рис. 28 и рис. 29 показывает, что при всех исследованных насыщениях суспензии при уменьшении диаметра фурм от 5 до 4 мм замешивание частиц в обьем ванны улучшается (слабо снижается содержание частиц в поверхностном слое (в 1.1-1.2) раза и увеличивается их содержание на уровне фурм в (1,25-1.4 раза)). При этом характер хода кривых, соответствующих разным диаметрам фурм, как в поверхностном слое, так и на уровне фурм, практически одинаков.

Диам стр фурм - 4,0 ч и —й— Пооеряюстни н слой А Уровень фурм

Диаметр фурм-4,4мм ¦ Покрвюстный слой О Уровень фурм

Диаметр фурм - 5.0 мм —•—Повсржосшый слой ? Уровень фурм

Общее содержание частиц в ванне (С^»,.), % масс.

Рисунок 28. Зависимость содержания частиц в поверхностном слое и на уровне фурм от их общего количества в ванне при различных диаметрах фурм (фракция 0,50-1,25 мм; расход дутья - 37.5 л/мин на 1 фурму)

3.fb 4» 4.5 5 5.5

Диаметр фурмы, MXI

Рисунок 29. Влияние диаметра фурм на распределение частиц на различных уровнях

a)b,,rl%;o)U=9%

Таким образом, увеличение первоначального импульса дутья, достигаемое уменьшением диаметра фурм улучшает замешивание частиц в глубину ванны, делает их распределение более равномерным. Поскольку увеличение скорости дутья целесообразно до значений, когда начинает заметно сказываться сжимаемость газа (О.Х'С/ ([91]). |де ?7-331 м'с - скорость звука в газе), скорость дутья на выходе из фурмы целесообразно увеличить с 205 м/с до 0,8*331-265 м/с.

Из полученных результатов можно сделать следующие выводы: характер изменения содержания частиц, как в поверхностном слое, так и на уровне фурм, с изменением насыщенноеги суспензии, при разных диаметрах фурм, практически одинаков. - увеличение скорости ввода таза при уменьшении диаметра фурм (при постоянном расходе дутья) улучшает замешивание частиц в объем ванны; скорость дутья на выходе из фурмы целесообразно увеличить до 265 м/с.

<< | >>
Источник: КОЛЕСНИКОВ ЮРИЙ СЕРГЕЕВИЧ. ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРОДИНАМИКИ ШЛАКОУГОЛЬНЫХ СУСПЕНЗИЙ И ОСОБЕННОСТЕЙ ВОССТАНОВЛЕНИЯ В НИХ ЖЕЛЕЗА С ЦЕЛЬЮ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИИ ПРОЦЕССА РОМЕЛТ. 2006

Еще по теме 4.3. Влияние диаметра фурм на структуру суспензии:

  1. 15. Сущность и структура политической системы общества.
  2. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
  3. 1.2. Анализ современных подходов к физическому моделированию струйной продувки металлургических расплавов
  4. ВЫВОД СОВОКУПНОСТИ КРИТЕРИЕВ ПОДОБИЯ ДЛЯ ФИЗИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ШЛАКОУГОЛЬНОЙ СУСПЕНЗИИ В ПРОЦЕССЕ РОМЕЛТ
  5. 3.1. Параметры фигичсской модели
  6. ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРОДИНАМИКИ ШЛАКОУГОЛЬНОЙСУСПЕНЗИИ ПРОЦЕССА РОМЕЛТ НА ФИЗИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
  7. 4.1. Влияние на структуру суспензии расхода дутья, высоты ванны, фракционного состава и общего содержания частиц в ванне
  8. 4.3. Влияние диаметра фурм на структуру суспензии
  9. 4.4. Моделирование влияния вязкости шлака на структуру суспензии
  10. 4.5. Структура суспензии при наличии на поверхности ванны «сплошного слои» HI твердых частиц
  11. РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ ТЕХНОЛОГИИ ПРОЦЕССА РОМЕЛТ
  12. Основные источники и структура «индийского» права
  13. Каналы влияния международного права
  14. СОДЕРЖАНИЕ
  15. Подобие параметров продувки
  16. Глава 12. Исследование гидродинамики шлакоугольной суспензии на физической модели