<<
>>

Влияние диаметра фурм на структуру суспензии

Как показано в главе 10, при физическом моделировании боковой продувки расплава диаметр фурмы на модели не может быть произ­вольным. Величина d( при Q0=const определяет кинетическую энергию ввода дутья, а значит, величину направленного горизонтально началь­ного импульса газовой струи.

Эта величина определяет «дальнобой­ность» (глубину проникновения) струи, удаленность от фурменной стенки зоны выхода струи на поверхность ванны, что влияет на харак­тер циркуляции жидкости в ванне. Очевидно, что и структура шлакоу­гольной суспензии в реакторе может перестраиваться при изменении только одного диаметра сопла барботажных фурм (при неизменных остальных параметрах гидродинамического режима ванны). Особен­ности распределения модельных частиц в объеме продуваемой ванны при изменении диаметра фурмы исследовали в серии опытов.

Для моделирования характерного стабильного режима работы ре­актора (базовый вариант) в предыдущих разделах работы использо­вали расчетные значениярасход воздушного дутья на

1 фурму 37,5 л/мин и высоту ванны над фурмами 40 мм. Для на­стоящего исследования использовали фурмы еще двух диаметров:

4,0 мм и 5,0 мм при тех же расходе дутья и высоте ванны. Сравнитель­но небольшая разница в величинах диаметров фурм в сравниваемых вариантах объясняется тем, что при рабочем расходе дутья на одну фурмууменьшение диаметра сопла на 20% со­

ответствует переходу на сверхзвуковой режим продувки, что техно­логически неприемлемо. В опытах использовали модельные частицы фракции 0,50-1,25 мм.

Пробы отбирали из поверхностного слоя ванны и с уровня фурм в области поз. 1 (рис. 11.4). Полученные результаты представлены на рис. 12.13 ирис. 12.14.

Анализ зависимостей, представленных на рис. 12.13 и рис. 12.14 показывает, что при всех исследованных насыщениях суспензии при уменьшении диаметра фурм от 5 до 4 мм замешивание частиц в объем ванны улучшается (слабо снижается содержание частиц в по­верхностном слое (в 1,1-1,2) раза и увеличивается их содержание на уровне фурм в (1,25-1,4 раза)). При этом характер хода кривых, со­ответствующих разным диаметрам фурм, как в поверхностном слое, так и на уровне фурм, практически одинаков.

Рисунок 12.13. Зависимость содержания частиц в поверхностном слое и на уровне фурм от их общего количества в ванне при различных диаметрах фурм (фрак­ция 0.50-1.25мм; расход дутья -37,5л/мин на 1 фурму)

Таким образом, увеличение первоначального импульса дутья, до­стигаемое уменьшением диаметра фурм улучшает замешивание ча­стиц в глубину ванны, делает их распределение более равномерным. Поскольку увеличение скорости дутья целесообразно до значений, при которых начинает заметно сказываться сжимаемость газа (0,8а

[2] ), где а=331 м/с - скорость звука в газе), скорость дутья на выходе из фурмы целесообразно увеличить с 205 м/с (как это было реализо­вано на опытной установке) до 0,8*331=265 м/с.



12.1.

Подготовка к ЕГЭ/ОГЭ
<< | >>
Источник: Баласанов А.В., Лехерзак В.Е., Роменец В.А., Усачев А.Б.. Газификация угля в шлаковом расплаве / под ред Усачева А. Б. - М "Институт Стальпроект", 2008 - 288 с. 2008

Еще по теме Влияние диаметра фурм на структуру суспензии:

  1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
  2. 1.1. Роль шлакоугольной суспензии в современных процессах жидкофазного восстановления
  3. 1.2. Анализ современных подходов к физическому моделированию струйной продувки металлургических расплавов
  4. 3.1. Параметры фигичсской модели
  5. ИССЛЕДОВАНИЕ ГИДРОДИНАМИКИ ШЛАКОУГОЛЬНОЙСУСПЕНЗИИ ПРОЦЕССА РОМЕЛТ НА ФИЗИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
  6. 4.1. Влияние на структуру суспензии расхода дутья, высоты ванны, фракционного состава и общего содержания частиц в ванне
  7. 4.3. Влияние диаметра фурм на структуру суспензии
  8. 4.4. Моделирование влияния вязкости шлака на структуру суспензии
  9. СОДЕРЖАНИЕ
  10. Глава 12. Исследование гидродинамики шлакоугольной суспензии на физической модели
  11. Влияние диаметра фурм на структуру суспензии
  12. Моделирование влияния вязкости шлака на структуру суспензии