ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Технология газификации угля в шлаковом расплаве может исполь­зоваться для производства тепловой и электрической энергии путем сжигания производимого газа непосредственно под энергетическим котлом.

Однако такое использование производимого газа является первым шагом в развитии нового направления угольной энергетики.

Дальнейшее развитие заключается в организации современной парогазовой схемы с внутрицикловой газификацией угля. Это обе­спечит существенное повышения КПД производства энергии до 45- 50 %.

Производимый газ с калорийностью около 12 МДж/м3 может ис­пользоваться как технологическое топливо в различных отраслях производства. Ожидаемая себестоимость 1 ООО м3 такого газа составит 35 долл.

Производство газообразного топлива из угля непосредственно в местах его добычи открывает перспективы его передачи потребите­лям на значительные расстояния по трубопроводам. Это намного эко­номичнее железнодорожных перевозок угля.

Генераторный газ является ценным сырьем для предприятий хи­мической промышленности. Из него может производиться широкая гамма продукции, в том числе жидкое топливо и масла для двигателей внутреннего сгорания.

Большие перспективы имеет направление, связанное с попутным извлечением ценных минеральных компонентов, содержащихся в угле. Степень обогащения по ряду компонентов мелкодисперсной пыли составляет десятки раз, что делает ее перспективным сырьем для промышленного производства ряда металлов. Особенно перспек­тивно это направление при переработке углей, содержащих герма­ний.

Отдельным перспективным направлением является использование технологии для утилизации различных видов горючих промышлен­ных и бытовых отходов.

Технология газификации угля в шлаковом расплаве может исполь­зоваться при техническом перевооружении действующих и строи­тельстве новых электрический станций.

1 Турбулентными потоками, содержащими частицы взвеси, в рассматриваемом случае являются циркуляционные контуры, создаваемые в шлаковой ванне действием струй бокового барботажного дутья

1 В пользу этого предположения говорит то, что в агрегатах ковшевой металлургии, где продувка менее интенсивна, чем в процессе газификации, время перемешивания в системе, также зависящее от особенностей локального микросмешения в объеме жидкости, определяется именно общей мощностью пневматического перемешива­ния, отнесенной к объему ванны, без разделения системы на зоны с качественно раз­личной интенсивностью диссипации энергии [18, 19]

1 Подчеркнем, что в выражение критерия Рейнольдса в (10 28) входит локальная акту­альная скорость потока жидкости, при которой частица «зависает» в омывающем ее потоке [25, с 33-34] Этим формула (10.28) отличается от сходных по виду формул, пригодных для анализа поведения частиц в кипящем зернистом слое, где использует­ся величина приведенной (среднерасходной) скорости потока